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充分貫通上部崩落區(qū)，為分條回采創(chuàng)造擠壓爆破條件。若切割槽質(zhì)量不符合要求，分條回采時(shí)可能發(fā)生懸頂，形成小空?qǐng)觯粌H崩下錳礦石不能全部安全放出，造成錳礦石損失，而且懸頂突然冒落，會(huì)造成嚴(yán)重事故，懸頂?shù)奶幚硪埠芾щy。
無(wú)底柱分段崩落的回采巷道都是獨(dú)頭巷道，數(shù)目多，斷面大且互相聯(lián)通，每條回采巷道都通過(guò)崩落區(qū)與地表相通。當(dāng)采用內(nèi)燃無(wú)軌設(shè)備時(shí)，所需風(fēng)量又特別大。因此，通風(fēng)比較困難，回采巷道工作面一般要用風(fēng)筒和扇供風(fēng)，通風(fēng)管理也較為復(fù)雜。
多漏斗進(jìn)行放礦時(shí)，相鄰漏斗的松動(dòng)橢球體有不相互影響、相互相切和相互相交三種情形，當(dāng)放完與崩落錳礦石層h同高的全部純錳礦石后，相鄰漏斗所形成的最終松動(dòng)橢球體和放出漏斗不相交，相互不影響，各放礦漏斗處于單獨(dú)放礦的條件下。
我國(guó)向山硫鐵礦采用再生頂板下放礦無(wú)底柱分段崩落法，如圖10-73所示，再生頂板是由上分段巳采區(qū)崩落石灰?guī)r中的高嶺土及硫鐵礦氧化殘留錳礦石、木材、鋼軌等，經(jīng)氧化后壓實(shí)自然膠結(jié)成一種假頂。
松散的礦巖從單漏斗放出時(shí)，并不是采場(chǎng)內(nèi)所有散體都投入運(yùn)動(dòng)，而只是漏口上一部分顆粒進(jìn)入運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，將散體產(chǎn)生運(yùn)動(dòng)的范圍連起來(lái)，其形狀也近似于橢球體，稱為松動(dòng)橢球體。
寬工作面端部放礦比回采巷道端部放礦可使錳礦石損失率由13%降到3%，貧化率由21%降到15%。當(dāng)落礦層厚為2～3m，分段高20～30m，排面傾角80°。獲得的錳礦石回收率理想，貧化率底部。
這種采礦方法非常大的優(yōu)點(diǎn)是錳礦石貧化率低，與無(wú)底柱分段崩落法相比，單位崩落錳礦石與崩落石灰?guī)r接觸面可減少到不足原來(lái)的1/30，礦塊貧化率可由25%下降到15%;回采巷道服務(wù)時(shí)間短，錳礦石穩(wěn)固性差時(shí)維護(hù)容易;集中出礦，放礦強(qiáng)度大。
采礦中的移動(dòng)式掩護(hù)支架無(wú)底柱分段崩落法
掩護(hù)支架有兩對(duì)放礦口，因?yàn)闆](méi)有礦柱間隔，放礦條件很好。放礦應(yīng)按照一定順序。掩護(hù)支架上部長(zhǎng)度方向崩落錳礦石的密實(shí)度相差較大，所以每個(gè)放礦口放出礦量不等。按照?qǐng)D表進(jìn)行放礦，可放出純錳礦石50%，貧化率小于15%，損失率小于10%。
為了減少礦損失貧化，應(yīng)使爆破后崩落錳礦石形態(tài)盡可能與放出橢球體缺的形態(tài)相吻合,放出橢球體缺由三部分組成，即正面廢石體體積、側(cè)上部廢石體體積和崩落的大部分錳礦石體積。通過(guò)計(jì)算放出體及內(nèi)部廢石體積，可預(yù)測(cè)端部放礦理論損失貧化。由于放出條件和放出體形態(tài)十分復(fù)雜，計(jì)算只能是近似的。
由于壁的結(jié)構(gòu)形式和參數(shù)與純錳礦石放出體吻合得比低分段好，放出純錳礦石比重大，故總的貧化率比低分段校當(dāng)回收率為80%時(shí)，壁方案的貧化率僅為2%，而低分段則高達(dá)15%。
穿脈裝車環(huán)形運(yùn)輸系統(tǒng)的缺點(diǎn)是，由于一般要求采場(chǎng)溜井閘門布置在穿脈巷道的直線段裝車，相應(yīng)增加穿脈巷道長(zhǎng)度，所以采準(zhǔn)工程量較大;當(dāng)電耙道垂直走向布置時(shí)，穿脈巷道間距離需與電耙道間距相適應(yīng)(一般均不超過(guò)25～30m)因而穿脈巷道的數(shù)量增加。
鑿巖主要采用YG-80和YGZ-90型鑿巖機(jī)。擴(kuò)切割槽的較小抵抗線為1.6～1.7m，孔底距為(0.5～0.7)W。落礦的較小抵抗線W為1.8～2m，炮孔密集系數(shù)為1～1.1。最終孔徑一般不大于65mm，孔深10～13m。
無(wú)底柱分段崩落法的各項(xiàng)指標(biāo)，均較有底柱分段崩落法和垂直深孔階段礦房法差，故刪去無(wú)底柱分段崩落法。垂直深孔階段礦房法的錳礦石損失率、貧化率及采準(zhǔn)均優(yōu)于有底柱分段崩落法，但采礦直接成本卻高于有底柱分段崩落法。
鑿巖采用YQ-100型鉆機(jī)。在每個(gè)硐室內(nèi)布置2～3排5°～20°的扇形深孔，較小抵抗線3～3.5 m，炮孔密集系數(shù)為1～1.2。炮孔直徑為105～110mm，孔深一般不超過(guò)20m。在臨時(shí)礦柱中打水平拉底深孔。當(dāng)?shù)V體厚度大于30m時(shí)可開(kāi)兩個(gè)鑿巖天井。
采用側(cè)向擠壓爆破，可省去切割井槽;采用端部放礦，無(wú)需掘進(jìn)斗穿、斗頸和進(jìn)行擴(kuò)漏，故可大幅度降低采準(zhǔn)切割工程。因有專用鑿巖巷道，鑿巖和運(yùn)搬可平行作業(yè)，并且有利于回采巷道巖體的穩(wěn)固，還可以從根本上改善工作面通風(fēng)。
采礦開(kāi)拓方案選擇實(shí)例和豎井開(kāi)拓運(yùn)輸方案實(shí)例
西區(qū)設(shè)計(jì)能力年產(chǎn)錳礦石200萬(wàn)噸。其中一期Ⅲ號(hào)礦體上部20萬(wàn)噸。一期投產(chǎn)后，二期續(xù)建Ⅵ號(hào)礦體，綜合形成年產(chǎn)原礦200萬(wàn)噸的能力。
開(kāi)拓方案選擇一般是在可行性研究和初步設(shè)計(jì)階段進(jìn)行的。但其深度不同。可行性研究階段，是為了配合廠址選擇和生產(chǎn)規(guī)模確定，作些必要的方案比較工作。初步設(shè)計(jì)階段是在已批準(zhǔn)的廠址和生產(chǎn)規(guī)模的前提下，對(duì)開(kāi)拓方案進(jìn)行詳細(xì)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)論證。
開(kāi)拓錳礦石方案的比較，常用類比法和方案比較法。當(dāng)工程不太復(fù)雜，不涉及廠址，方案的技術(shù)優(yōu)缺點(diǎn)十分明顯時(shí)，采取技術(shù)分析和主要工程對(duì)比，就能確定方案。如果通過(guò)這樣的比較尚不能確定方案時(shí)，則采取全面的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定方案。
擬定開(kāi)礦開(kāi)拓方案并制定開(kāi)拓系統(tǒng)圖
新建礦山時(shí)，設(shè)計(jì)人員根據(jù)錳礦石礦床賦存狀態(tài)，礦區(qū)地形條件，已批準(zhǔn)的選廠位置，對(duì)內(nèi)外運(yùn)輸條件，供水、供電、廢石排放，礦區(qū)總平面布置等因素進(jìn)行調(diào)查研究，收集和分析有關(guān)資料，提出幾個(gè)在技術(shù)上可行的開(kāi)拓方案。
采礦方法的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較是在2～3個(gè)技術(shù)上可行，經(jīng)過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析看不出優(yōu)劣的方案，作詳細(xì)的設(shè)計(jì)，計(jì)算出其經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，再綜合考慮其他技術(shù)因素，確定采礦方法。這$種比較往往涉及的因素較多，經(jīng)常需要計(jì)算相關(guān)費(fèi)用后，才能得出最終的經(jīng)濟(jì)效果指標(biāo)。
礦體地質(zhì)條件、開(kāi)采技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件和加工技術(shù)要求是采礦方法選擇的主要影響因素。$礦床地質(zhì)條件對(duì)于采礦方法選擇有直接影響，起控制性作用，因此需要具備充分可靠的地質(zhì)資料，才能進(jìn)行采礦方法選擇。
根據(jù)上述礦體的賦存條件及采礦技術(shù)條件，初選出房柱采礦法中5種技術(shù)上可行的方案：普通淺孔房柱法、錨桿護(hù)頂淺孔房柱法、切頂錨桿護(hù)頂中深孔房柱法、下盤漏斗中探孔房柱采礦法和爆力運(yùn)搬中深孔房柱法。
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